第1小题：【主要解答过程如下】：(1)施工阶段如不加支撑，则在第一阶段后浇的叠合层混凝土未达到强度之前，荷载应由预制构件承受，此时预制构件应按简支梁计算。
M=1/8(qι)=(1/8)×12×6=54kN·m
M=1/8(qι)=(1/8)×6×6=27kN·m
(2)第二阶段：叠合层混凝土达到设计规定的强度后，叠合构件应按整体结构计算。对跨中截面：
M=0．6×(1/8)×10×6=27kN·m
M=0．6×(1/8)×24×6=64．8kN·m
于是在正弯矩区段，根据《混凝土结构设计规范》10．6．3条有：
M=1．2M+1．2M+1．4M=1．2×54+1．2×27+1．4×64．8=187．92kN·m
在负弯矩区段，对支座截面：
M=(1-0．6)×(1/8)×10×6=18kN·m
M=(1-0．6)×(1/8)×24×6=43．2kN·m
M=1．2M+1．4M=1．2×18+1．4×43．2=82．08kN·m
因此选项C是正确的。
选项B的错误在于对跨中截面及支座截面均取：M=(1/8)×10×6=45kN·m
M=(1/8)×24×6=108kN·m这就得到：对跨中截面M=1．2×54+1．2×45+1．4×108=270kN·m
对支座截面M=1．2×45+1．4×108=205kN·m
选项A的错误在于在选项B的基础上，将第一阶段施工活荷载产生的弯矩值亦加上。
选项D则是未考虑叠合构件的特点，按照整体结构计算所得结果。即：
对跨中截面M=1．2×0．6×(1/8)×(12+10)×6+1．4×0．6×(1/8)×24×6=162kN·m
对支座截面M=1．2×0．4×(1/8)×(12+10)×6+1．4×0．4×(1/8)×24×6=108kN·m
所以选项A、B、D都是不正确的。
【点评】：(1)叠合梁在20世纪60～70年代，为了节约木材，曾于我国工业与民用建筑工程中得到广泛的应用，也做了大量的试验研究工作。经验表明，当h／h<0．4时，应在施工阶段设置可靠的支撑，且h／h＜0．4的二阶段受力叠合构件，其受力性能和经济效果均较差，裂缝及挠度很难满足使用要求。
(2)试验表明，叠合构件的受弯承载力约有25％的试件达不到整体构件的受弯承载力，曾有专家建议将规范公式(10．6．3-2)改为：
正弯矩区段M=[1．7-0．7(h/h)]M+M+M
因此提请结构工程师注意，在设计叠合构件时正截面受弯承载力留有适当余地为好。
(3)规范10．6．3条对叠合构件的弯矩设计值作了如下规定：
正弯矩区段M=M+M+M
负弯矩区段M=M+M
式中M--第二阶段面层、吊顶等自重在计算截面产生的弯矩设计值；
M--第二阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值。
M、M均应按整体结构计算，且跨中截面和支座截面一般为不同的数值。由于在正弯矩区段和负弯矩区段均采用同一符号表示，于是有些结构工程师便错误地理解为应取同一数值，这是不正确的，例如本题选项B便是如此。
第1小题：【主要解答过程如下】：(1)A=1256mm(420)，根据《混凝土结构设计规范》式(10．6．8-3)，在弯矩M作用下，预制构件纵向受拉钢筋的应力为：
σ=M/0．87Ah=60×10/0．87×1256×(450-40)=133．9N／mm
下面按T形截面计算预制构件的正截面受弯承载力设计值M。
依据规范7．2．2条，fA=360×1256=452160N<αfb′h′=1．0×14．3×500×120
故应按宽度为500mm的矩形截面计算。
按规范7．2．1条，αfb′x=1．0×14．3×500x=fA=360×1256=452160
x=452160/1．0×14．3×500=63．24mm
M=αfb′x=1．0×14．3×500×63．24×[410-(1/2)×63．24]=171．09×10N·mm
M=60kN·m>0．35M=0．35×171．09=59．88kN·m
于是从10．6．8条，在弯矩M作用下叠合构件纵向受拉钢筋的应力增量σ可按下式计算：
σ==152．3N/mm
最后得到叠合构件纵向受拉钢筋的应力为：
σ=σ+σ=133．9+152．3=286．2N／mm<0．9f=0．9×360=324N／mm
所以选项D是正确的。选项A是错误地取用了σ=M/0．87hA所得结果；选项B与C都是计算错误。